炭質材料因耐高溫性能和抗熔渣侵蝕性能方面的獨特優勢，性能優良，炭含量較高的含炭澆注料在鋼鐵行業中將會有十分廣泛的應用前景。但是由于炭質材料和水的潤濕性較差，添加炭質材料對澆注料流變性的負作用是很嚴重的，并妨礙了此種澆注料在鋼鐵工業中的廣泛應用。目前國內高爐主溝已使用Al2O3-SiC-C鐵溝澆注料替代傳統搗打料，炭質材料具有很高的耐火度，同時由于其與熔渣難潤濕，因此也具有良好的抗渣侵蝕性能，使其成為Al2O3-SiC-C鐵溝澆注料的主要原料之一。目前鐵溝澆注料中廣泛使用的炭質材料有球瀝青、電極粉及裂解炭黑等，炭質材料的種類和加量一直是研發工作者持續研究的課題。在本工作中，采用去除大顆粒骨料，細粉中不添加SiC等對抗渣效果有明顯影響的其他原料，使用靜態坩堝法系統研究球瀝青、電極粉及裂解炭黑三種炭質材料對鐵溝澆注料抗渣性能的影響。
實驗
1.1原料
主要原料為：白剛玉，w(Al2O3)≥98.5%，w(Fe2O3)≤0.1%；氧化鋁微粉，d50=1μm；CA70水泥；減水劑；幾種炭質材料技術指標如表1所示；高爐渣化學成分如表2所示。
表1幾種炭質材料技術指標
表2高爐渣成分
1.2試驗過程
按表3配比稱量各原料，使用電子秤稱取原料。預混好的材料倒入攪拌機后，加水攪拌，攪拌總時長3分鐘。成型坩堝試樣，養護24h，放置烘箱中110℃烘干24小時，在試樣中放置220g高爐渣，在1500℃下煅燒3h。
表3試驗配比
1.3性能檢測
抗渣侵蝕性能采用靜態坩堝法。為增強對比效果、結果的準確度以及降低實驗條件差異帶來的影響，我們參考GB/T8931-2007中規定，對實驗用坩堝做了適當改造。采用了比標準中推薦的圓柱孔坩堝尺寸更大一些的方孔坩堝。一方面提高了加渣量。另一方面避免切割偏離中心（圓臺孔坩堝）導致的誤差。如有必要，方芯坩堝還可做多次平行切割，一次實驗獲得多組數據。坩堝具體尺寸如圖1所示：
結果與討論
2.1抗渣侵蝕性能
切割后試樣斷面進行掃描，幾組試樣侵蝕后形貌如圖2至5所示。
試樣成型過程中注意到，K1球瀝青組流動損失大，自流性較K0組大幅降低。K3炭黑組材料黏性略大，流動速度慢，但流動性尚可。
綜合圖2至5，從抗渣侵蝕和抗渣滲透性能方面對比，可做如下排序：K3>K1>K0=K2。球瀝青和炭黑的加入顯著提高了材料的抗渣侵蝕和抗滲透性能。而電極粉則沒有顯現出抗渣方面的效果。其抗渣侵蝕效果和K0無炭組幾乎沒有太大差異。僅僅可以從坩堝內剩余渣量略多判斷出滲透進坩堝的渣略少。
2.2顯微結構
對K0無炭組試樣渣侵蝕區域進行SEM檢測和EDS分析。SEM照片及幾個點的EDS圖譜如圖6所示。
幾個點的EDS分析結果如表4所示。
K0組成主要是剛玉和少量水泥。而高爐渣成分如前所述，除了少量Al2O3，主要是CaO、SiO2等，極易與坩堝中的Al2O3反應生成低熔點的CA2S甚至C2AS等。SEM照片中1312點EDS結果表明，該部位成分組成與C2AS接近，材料與滲透進來的熔渣發生了反應。
表4圖6中幾個點的EDS分析結果
炭對熔渣的潤濕性差，能夠有效的阻止熔渣沿材料氣孔滲透至內部。從而能夠達到抗滲透及抗侵蝕效果。但K2電極石墨組卻并沒有表現出這樣的效果。從斷面顏色也能一窺端倪，除了熔渣中可能有炭進去顏色變黑了一些之外。坩堝本體基本沒有顯現出含炭材料所應有的黑色，而更像無炭組的剛玉質試樣本色。對K2組試樣進行SEM檢測以及EDS分析，SEM檢測部位位于試樣中部，取樣位置與圖5中K3組編號③部位大致相同。圖7中SEM照片上標注的幾個點EDS分析結果見表5。
圖6K0組試樣渣侵蝕區域SEM照片及幾個點的EDS圖譜
表5圖7中幾個點的EDS分析結果
EDS檢測結果也表明該部位C含量已經非常低，在圖譜上幾乎看不到C的EDS峰。這說明加入的石墨幾乎被全部氧化了。材料被侵蝕使得部分C進入渣里，因為液態渣隔絕了空氣，避免了渣中的電極粉被全部氧化而得以保存下來。EDS結果表明：即使在距離熔渣較遠的部位，也已經有熔渣滲透過去了。以上結果均表明電極粉抗氧化性差，與熔渣的潤濕性良好。不適宜在Al2O3-SiC-C鐵溝澆注料中做抗渣侵蝕原料添加。
K1球瀝青組抗渣性較好。僅在渣與空氣界面處侵蝕較為嚴重，液面以下隔絕空氣部位侵蝕則較為輕微。但與K3炭黑組相比，氧化層厚度較厚，除了在坩堝底部尚有很小一部分炭殘存較多外，其余部位基本被氧化殆盡。另外試樣強度也最低，這從切割出的斷面粗糙也能反應出來。
K3炭黑組抗侵蝕性能更優于K1 球瀝青組，值得一提的是，其抗氧化效果也是幾組當中最優的。
從坩堝剖面可以看到，K1瀝青組和K3炭黑組試樣明顯的分成幾種不同顏色區域。由于瀝青組部分區域強度過低，制SEM檢測樣時部分損壞，故而以炭黑組為例，按照圖5所標識的4個區域內等高位置各選一點。進行SEM檢測。SEM結果如圖8所示。由圖得知，K3組各區域組成主要是剛玉和板片狀CA6，說明炭黑有效地阻止了熔渣的滲透。
圖7K2組試樣渣侵蝕區域SEM照片及幾個點的EDS圖譜
選取電極粉組及球瀝青組與炭黑組④區域相同部位制樣，分別記為“D4區”和“Q4區”。SEM結果如圖9所示：
對比圖8中T4區圖及圖9中圖片也會發現，電極粉組抗渣侵蝕性能最差，在靠近外側區域已經有太多熔渣滲入。而球瀝青組和炭黑組在類似區域未見明顯熔渣滲透情況。
圖8 K3組不同區域顯微結構
圖9電極粉及球瀝青組外側區域顯微結構
有研究表明，炭的分散程度是影響炭質材料抗渣性能的關鍵，而炭的石墨化程度則決定其高溫氧化難易程度。按照在材料中的分散情況來看，應該是這樣的順序，K3＞K2＞K1。按照石墨化程度排序則是：K2＞K1＞K3。由此來看，K2綜合性能優于K1，但事實卻非如此，原因可能在于，球瀝青盡管是1-0.2mm的小顆粒加入，但其形態卻會在加工使用過程中發生改變，一個是在攪拌過程中，足夠的剪切力有可能使球瀝青顆粒破碎，變得更小而提高其分散度。另一方面，如圖10所示，瀝青在高溫受熱后會膨脹、揮發，產生的液相和氣相會沿著材料內氣孔擴散，這也會改善其在材料中的分布均勻性。同時，會使氣孔內壁形成炭涂層，這對抗渣性能也會有所提高。
圖10瀝青在材料氣孔中的遷移示意圖
K3組炭黑盡管抗氧化性先天不足。但由于其為納米級微粉。在材料中分散均勻性要較其他幾組好出太多，且由于微粉的填充效果，使材料致密性提高，氣孔率降低，這對抗氧化起到積極作用。
3結論
(1)球瀝青、電極粉和裂解炭黑均能夠提高材料抗渣滲透性能；就抗渣性能而言：炭黑＞球瀝青＞電極粉；
(2)炭黑分散均勻，納米級微粉填充效果好，起到了良好的抗渣及抗氧化作用；2.0%加量偏多，材料偏黏，加量需降低；
(3)球瀝青高溫形成的炭石墨化程度高，抗氧化性能好。高溫下液相及氣相吸附在氣孔內部，使熔渣沿氣孔滲透變得困難，提高了抗渣性能。2.0%加量偏多，材料流動度損失大，加量需降低；
(4)電極粉在材料中分散均勻性一般，抗氧化性、抗渣性能差；
(5)球瀝青和炭黑單一添加量均不宜超過2.0%，可考慮復合添加。
